BGB130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.ppt
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1、建筑施工扣件式钢管脚手架建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范安全技术规范(JGJ130-2011)宣讲稿宣讲稿主讲人:张有闻主讲人:张有闻哈尔滨工业大学哈尔滨工业大学土木工程学院土木工程学院一、规范修订的背景建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)的编写工作于1986年开始,经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后,于1993年定稿上报,2001年修改后批准实施。规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化。和本规范配套的相关规范在内容上作了修订,使本规范的内容也应作出修改,和相关规范协调。施工现场高大模板
2、工程数量增多,事故频发。在技术上亟待给予指导和规范。2005年开始对建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)规范进行修订。二、本次规范修订的主要内容修订了钢管的规格。取消513.0钢管;为符合焊接钢管尺寸及单位长度重量(GB/T 21835-2008),将原标准中483.5的脚手架用钢管改为48.33.6。对钢管壁厚的下差限制更严格。将原规定壁厚下差为0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时,可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。双管立杆脚手架的经济性不好,很少使用,本次修订中予以取消。柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,不符合安全要求,本次修订中予以取消。与
3、建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的风荷载标准值的计算公式由: wk=.zsw0(w0取n=50的值)修改为: wk=zsw0 (w0取n=10的值)将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。荷载效应组合荷载效应组合计算算项目目荷荷载效效应组合合纵向、横向水平杆向、横向水平杆强强度与度与变形形永久荷永久荷载+ +施工荷施工荷载脚手架立杆地基承脚手架立杆地基承载力力型型钢悬挑梁的挑梁的强强度、度、稳定定与与变形形永久荷永久荷载+ +施工荷施工荷载永久荷永久荷载+0.9+0.9(施工荷(施工荷载+ +风荷荷载)立杆立杆稳定定永久荷永久荷载+ +可可变荷荷载(不含(不含风荷荷载)永
4、久荷永久荷载+0.9+0.9(可(可变荷荷载+ +风荷荷载)连墙件件强强度与度与稳定定单排架,排架,风荷荷载+2.0kN+2.0kN双排架,双排架,风荷荷载+3.0kN+3.0kN将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN ; 根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定,此次修订弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。常用常用密目式安全立网全密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸封闭式双排脚手架的设计尺寸(m)连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度H2+0.35(kN/
5、m2)2+2+20.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+20.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注:地面粗糙度为B类,基本风压o =0.4kN/m2 。 增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和
6、计算内容。补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架(顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆)和满堂支撑架(顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆)二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距(5m)细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时,双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下,脚手架的破坏形式表现为前一种,其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确
7、定。但是,如果脚手架的步距过大(超过二米),立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。影响脚手架结构承载力的主要因素跨距和排距连墙件的布置方式和间距立杆截面面积和步距。2、双排脚手架的设计计算公式(以不组合风荷载为例)扣件的偏心距很小,脚手架有一定高度,底部立杆接近轴心受力,计算时视为轴心受压构件。脚手架立杆稳定性的计算公式: ;式 中:N脚手架立杆的轴力设计值;A脚手架立杆的毛截面面积,f钢材的设计强度值。轴心受压构件的整体稳定系数,由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或由公 式: 确定; ,l0=kh, 其中:k计算长度附加系数,考虑整体稳定因素的计算长度系数,它们可以通过规范查
8、得;h立杆步距。根据以上公式,可以验算计算部位立杆的稳定性。钢结构设计规范中,轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式: 表达,式中:轴心受压构件的整体稳定系数,A轴心压杆的毛截面面积,f钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值(R s ),式中:R钢材的抗力分项系数, R =1.165,s荷载分项系数的总和。 脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。可以表达为: 根据建筑施工脚手架结构安全度的要求,脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力K,式中:K安全系数,根据工作条件不同取2.03.0。脚手架的工作条件较差,施工误差大,其安全度水平显然应该高于钢结
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